大采深地質(zhì)構(gòu)造復(fù)雜礦井應(yīng)力集中模擬預(yù)測研究
大采深地質(zhì)構(gòu)造復(fù)雜礦井應(yīng)力集中模擬預(yù)測研究
尹萬蕾1
柳凱2
李忠華1
宋維源1
閻海鵬1
遼寧阜新123000(1、遼寧工程技術(shù)大學(xué)，
遼寧阜新123000)2、阜新礦業(yè)集團彩屯煤業(yè)有限公司，
是煤層中地應(yīng)力集中的地方，煤礦災(zāi)害的多摘要：斷層與褶皺在煤巖體中廣泛分布，構(gòu)成了煤層開采過程中失穩(wěn)的主要因素，
加之?dāng)鄬玉耷鷺?gòu)造，地應(yīng)力越來越發(fā)區(qū)域，是煤礦開采等地下工程圍巖變形與破壞的重要原因。隨著煤礦開采深度的不斷增加，
煤與瓦斯突出及突水等災(zāi)害越來越嚴(yán)重。因此，對大安山煤礦+大，井下應(yīng)力環(huán)境發(fā)生了很大變化，導(dǎo)致巷道大變形、沖擊地壓、
煤巖體性質(zhì)與結(jié)構(gòu)特征，進行合理的、切400m水平的斷層、褶皺地質(zhì)構(gòu)造應(yīng)力場進行數(shù)值模擬研究，充分了解應(yīng)力場分布特征、
特別是沖擊地壓的防預(yù)提供了有力的依據(jù)。模擬顯合實際的圍巖穩(wěn)定性、圍巖變形與破壞分析，為合理的支護設(shè)計與災(zāi)害防治，
示：（1）主應(yīng)力方向在斷層附近有明顯擾動；（2）遠離斷層端部區(qū)域煤巖體最大水平主應(yīng)力一般水平，斷層端部的局部區(qū)域出現(xiàn)應(yīng)力集中；（3）向斜最大主應(yīng)力在褶皺軸處最大，向兩翼逐漸變��；（4）背斜最大主應(yīng)力從褶皺軸部向兩翼逐漸增大，軸部值達到最小。與工程實際有很好的吻合。
關(guān)鍵詞：斷層；褶曲；失穩(wěn)；沖擊地壓；
最大主應(yīng)力；數(shù)值模擬1在引言
礦山工程中，斷層與褶曲的復(fù)雜構(gòu)造，
是煤層中地應(yīng)力集中，煤礦災(zāi)害的多發(fā)，煤礦開采等地下工程圍巖變形與破壞的重要原因。
斷層是由于地殼巖層因受力達到一定強度而發(fā)生破裂，
并沿破裂面有明顯相對移動的構(gòu)造。褶曲的形成對于埋藏在地底下的煤礦
產(chǎn)生了諸多影響,對煤礦的采區(qū)及階段劃分、
煤礦產(chǎn)量、進尺、成本、利潤等主要經(jīng)濟指標(biāo)和企業(yè)的經(jīng)濟效益有影響，
而且是煤礦生產(chǎn)安全的直接隱患。
隨著煤礦開采深度的增加，地應(yīng)力越來越大，
地應(yīng)力顯現(xiàn)越加明顯。本文從實際出發(fā)采用KX-81型空芯包體式三軸地應(yīng)力計空芯包體應(yīng)力測量方法與數(shù)值模擬計算相結(jié)合的方式對比計分析得出結(jié)論，說明了地應(yīng)力（主要是水平應(yīng)力）是引起地下工程圍巖和支護的變形與破壞，產(chǎn)生礦井動力現(xiàn)象的根本作用力，斷層褶皺對實
際采礦生產(chǎn)造成的影響。對礦井設(shè)計中最佳巷道軸向的選擇、
合理確定巷道斷面的幾何形態(tài)、尤其對沖擊地壓的預(yù)測預(yù)防有重要的指導(dǎo)意義2。
大地質(zhì)安山煤礦概況
東起茶棚嶺斷層，西到大網(wǎng)山斷層，
南自玄武巖頂界4km，，北面到積4825.5km裕鉆孔2與96裕鉆孔連接線。走向長約9km，傾向?qū)?~。礦區(qū)內(nèi)地勢陡峻，溝谷縱橫。區(qū)內(nèi)最高峰為老龍窩，最低溝谷為大北河一帶，溝谷均為與地層走向直交或斜交的V
形谷，礦區(qū)地貌為構(gòu)造侵蝕中高山區(qū)，
基巖多裸露，山上多為坡積、殘400m積物大寒嶺水，背平溝谷斜范兩圍內(nèi)兩側(cè)翼、構(gòu)及北造山區(qū)以地緩坡局部SW受巖漿巖侵原NE有沖向積褶、
皺洪積物，為砂礫石及土層。+入為體主的，破次壞級。構(gòu)井田造十內(nèi)分的發(fā)大育中，型構(gòu)造在深部水平對煤層的賦存程度減弱，小構(gòu)造發(fā)育加劇。
4.53%窯坡2槽，可，可采采組地煤煤層層層含總厚12煤度層，30~4019.39m自上而層，，可下煤層總厚度25.36m，含煤系數(shù)采是含15煤、14系、數(shù)133.47%、12、10。
、9、7、6、更多內(nèi)容請訪問久久建筑網(wǎng)
5、4、3、3地圖1
3.1地應(yīng)力地應(yīng)力應(yīng)力測量
測量，測量主要方法
是指處于地下原始狀態(tài)的巖
（礦）體中的某點的應(yīng)力或應(yīng)變的測量。巖體原始應(yīng)力狀態(tài)的定量數(shù)據(jù)，
是礦山開采和地下建筑工程所必需的資料。本文實際應(yīng)用KX-81型空芯包體式三軸地應(yīng)力計空芯包體應(yīng)力測量方法，實測大安山煤礦地應(yīng)力
值。
成。將KX-813枚應(yīng)型變花應(yīng)力（每計枚由應(yīng)嵌變花入環(huán)有氧4樹脂筒個應(yīng)變中的片）沿12環(huán)個電氧樹脂筒阻應(yīng)變圓片周相
組
隔120毅粘貼，然后再用環(huán)氧樹脂澆注外層，
使電阻應(yīng)變片嵌在筒壁內(nèi)（外層厚度約為0.5mm），在應(yīng)力計的頂部有一個補償應(yīng)變片
（如圖圓所示）
。a-標(biāo)關(guān)系截面投影(a)圖
圖；b-A、B、C(b)三組應(yīng)變花的粘貼關(guān)系圖(c)
；c-鉆孔中的坐3.2圖2三組應(yīng)變花的分在現(xiàn)地布位置示意圖
場應(yīng)力測試測量計算的基礎(chǔ)上，結(jié)果將套取出的帶有應(yīng)力計的巖芯放入圍壓
率定機中并逐漸加壓，測出不同圍壓下各應(yīng)變片的讀數(shù)，用式（1）和
式（2）計算彈性模量E和泊松比滋，結(jié)果見表1。將鉆孔方位、
彈性模量、泊松比、應(yīng)變片安裝角及測量數(shù)據(jù)輸入KX-81型空芯包體應(yīng)力
計算程序，計算出北嶺各測點的地應(yīng)力狀態(tài)和分量值，
如表2~3。耘越（1）滋=（2式中T
）p變；著t-周向應(yīng)0-圍變壓；E--值，MPa；d-巖芯小孔內(nèi)徑；D-巖芯外徑；著x-軸向應(yīng)表性1模地量應(yīng)；滋力-測泊松量觀測比。
數(shù)據(jù)表
鉆孔 鉆孔方編號 測量地點 位/(°) 裝角應(yīng)變片讀數(shù) 量
泊松比/(°) (1?12) /105MPa μ 1 +550m水平西二石門 245 180 51、190、8更多內(nèi)容請訪問久久建筑網(wǎng)
5、73、17更多內(nèi)容請訪問久久建筑網(wǎng)
5、1.28 0.24 214、130、133 112、16更多內(nèi)容請訪問久久建筑網(wǎng)
5、150、30、96、2
+550m水平西二石門 255
180
114、132、154、180、1.27
0.23
190、158、154
3 +550m水平230、28、88、97、127、230 180 230、
西三石門 91、82、41、191、140、1.25 0.27 142 +550m水平218、163、163、6更多內(nèi)容請訪問久久建筑網(wǎng)
5、56、4
西三石門
210
180
318、143、88、183、153、1.25
0.26
98、88
表2實測地應(yīng)力狀態(tài)表
測孔號 測量地點 主應(yīng)力類別 主應(yīng)力值/MPa 方位角/(°) 傾 角/(°)
最大主應(yīng)力 1 +550m水平 26.3 244 14.5
西二石門
中間主應(yīng)力 13.5 -59 -64
最小主應(yīng)力 8.6 159 -20 最大主應(yīng)力 20.5 252 -7
2 +550m水平 西二石門
中間主應(yīng)力 12.2 -16 -5
最小主應(yīng)力
9.3 109 -80 3 +550m水平 最大主應(yīng)力 19.1 232 12
西三石門
中間主應(yīng)力 12.4 -2 70
最小主應(yīng)力 8.1 139 15 4 +550m水平 最大主應(yīng)力 22.6 213 1
西三石門
中間主應(yīng)力 12.6 -58 -80 最小主應(yīng)力 9.2 122 -9
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